Forza di trazione agente nel rinforzo

La forza di trazione agente sul singolo chiodo, F_i, può essere valutata mediante la seguente espressione, valida in presenza di falda, in condizioni pseudo-statiche e terreno omogeneo:

		(4)

In cui i vari termini assumono le seguenti espressioni:

kn: coefficiente riduttivo

σa,i': tensione efficacie attiva alla profondità media della zona di influenza dell’i-esimo chiodo

Sv,i: interasse tra i chiodi nella direzione verticale; definisce anche lo spessore della zona di influenza dell’i-esimo chiodo

Sh: interasse tra i chiodi nella direzione orizzontale

αi: inclinazione, rispetto alla direzione orizzontale, dell’i-esimo chiodo

∆σaE,i': incremento della tensione efficacie attiva alla profondità media della zona di influenza dell’i-esimo chiodo per effetto del sisma

ui: pressione neutra alla profondità media della zona di influenza dell’i-esimo chiodo

La tensione efficacie attiva è calcolata in funzione del coefficiente di spinta attiva, Ka, della tensione efficacie verticale agente alla profondità del punto considerato, σv,i', dell’eventuale carico q applicato sul terrapieno e della coesione efficacie c':

		(5)

Nel seguito, il coefficiente di spinta attiva viene calcolato mediante le seguenti teorie:

teoria di Rankine:

		(6)

teoria di Coulomb:

		(7)

In cui δ rappresenta l’angolo di attrito muro-terreno, mentre θ, definito in Fig. 2, deve essere utilizzato nell’Eq. 7 con segno negativo. Tutti gli altri parametri sono stati introdotti in precedenza. Per quanto riguarda l’incremento di tensione per effetto del sisma, viene calcolato nel modo seguente:

		(8)

In cui σaE,i' rappresenta la tensione efficacie alla profondità media della zona di influenza dell’i-esimo chiodo per effetto del sisma:

		(9)

In cui KaE è il coefficiente di spinta attiva nella condizione sismica, calcolato nel seguito mediante la teoria di Mononobe-Okabe:

		(10)

In cui

		(11)

È opportuno notare che nell’Eq. 4, la somma tra il primo ed il secondo termine potrebbe essere sostituita utilizzando l’Eq. 8. Tuttavia, si è preferito mantenere separato il contributo statico dall’incremento dovuto al sisma, poiché nel caso in cui si voglia applicare un approccio di normativa, è possibile moltiplicare i due termini per coefficienti differenti.

In caso di analisi eseguita in condizioni statiche, il secondo termine dell’Eq. 4 si annulla, mentre nel caso di terreno asciutto si annulla il terzo termine e nel primo la tensione efficacie coincide con quella totale.

Nel caso più generale, in cui il terreno è stratificato, a seconda della posizione dello spessore di influenza di ciascun chiodo rispetto agli strati di terreno, sono possibili i diversi quattro casi indicati in Fig. 5.

Fig. 5 – Possibili distribuzioni della tensione orizzontale totale, σa (z), con la profondità a seconda della posizione dello spessore di influenza di ciascun chiodo rispetto agli strati di terreno.

Con riferimento ad ognuno di tali casi, la Fig. 5 mostra l’andamento con la profondità della tensione orizzontale totale, σa (z), la quale è caratterizzata da un salto e da un cambio di pendenza in corrispondenza delle interfacce tra gli strati. Per situazioni del genere, è comodo calcolare la forza di trazione agente sul singolo rinforzo come la risultante della distribuzione delle tensioni orizzontali:

		(12)

In cui za e zb sono le profondità che definiscono l’inizio e la fine della zona di influenza dell’i-esimo chiodo. In condizioni pseudostatiche, nell’Eq. 12 è necessario aggiungere il termine dovuto all’incremento di tensione per effetto del sisma, utilizzando la stessa logica vista per il caso di terreno omogeneo.

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