N60 - N1,60

Correlazioni

Le correlazioni empiriche più recenti tra NSPT, densità relativa e angolo di resistenza al taglio dei terreni granulari sono impostate con i valori della resistenza penetrometrica in termini di N60 (NSPT=N60 secondo Cestari, 1996) o di N1,60, valore normalizzato ad una pressione geostatica verticale di 1 bar tramite l’applicazione del coefficiente CN (Liao e Withman 1986)

N60=NSPT*CE

N60: Valore di NSPT corretto per una efficienza del 60% (secondo Cestari N60=NSPT)

CE=ER/60

Le energie dai vari sistemi variano dal 45% al 98%

N1,60= NSPTCECNCRCB*CS

CN=(Pa/s’v)1/2 Liao e Withman (1986)

pa=pressione atmosferica= 98.1

CN=2/(1+s'v/100) Skempton (1986) Sabbie Fini

CN=3/(2+s'v/100) Skempton (1986) Sabbie Grosse

Normalizazione ad una tensione efficace di 100 Kpa (1 Kg/cmq)

CN: Coefficiente normalizzazione tensione litostatica

CE: Correzione rapporto energia

CR: Correzione lunghezza aste

CB: Correzione diametro foro

CS: Correzione metodo di campionamento

ER: Rendimento del sistema di battuta secondo la norma ASTM D-4633-86

CN nell’applicazione pratica non può essere superiore a 2 e preferibilmente non deve essere superiore a 1.5. La correzione CN va applicata solo per il calcolo della densità relativa e dell’angolo di resistenza a taglio, non va applicata al calcolo dei parametri on drenati e di deformabilità.

Densità relativa

Dr=(N1,60/A)1/2      Skempton (1986)

A: costante variabile tra 55-65 da sabbie fine a sabbie grosse.

Il parametro A viene espresso secondo Cubrinowski e Ishihara (1999-2000) come funzione della differenza dell’indice dei vuoti massimo e minimo.

A=9/(emax-emin)1.7

I campi di variazione di (emax-emin) sono ripresi da Das et al. (2012) per sabbie pulite e sabbie siltose, mentre per la ghiaia si può fare riferimento al dato riportato da Jamiokowakj e Lo Presti (2003)

emax-emin=0.19-0.29

Angolo di resistenza al taglio

Le correlazioni più usate negli ultimi anni, come riportato dal NCHRP (2010) sono:

j’=54-27.6034exp(-0.014N1,60)  Kulhawy & Mayne (1990)

j’=(20*N1,60)0.5+20 [per N1,60=3.5-30]  Hutanaka & Uchida (196)

j’=27.1+0.3N1,60-0.00053N1,602 Wolff (1989)

j’=(15.4*N1,60)0.5+20  Mayne et al. (2001)

j’=(15*N1,60)0.5+15 [per N1,60>5 j<45]  JRA (1996)

Recentemente Brown e Hettirachchi (2008)riportano rispetto alle precedenti correlazioni valori più cautelativi dell’angolo di resistenza a taglio che possono essere assimilati approssimativamente all’angolo di attrito a volume costante cioè alla resistenza a taglio in condizioni critiche in corrispondenza della quale ulteriori deformazioni avvengono senza variazione di volume:

j’=0.3818tan-1(0.25N60*Pa/s')

Per effettuare il calcolo di N60, N1,60: